GH 2132 耐腐蝕性當鋼中鉻量原子數(shù)量不低于12.5%時，可使鋼的電ji電位發(fā)生突變，由負電位升到正的電ji電位。阻止電化學(xué)腐蝕。上海威勵：1.4595哪里的牌號法蘭各產(chǎn)品由于用途的不同，其加工工藝和原料的品質(zhì)要求也不同。

GH 2132 GH2132 鐵基變形高溫合金中國牌號：GH2132/GH132 美國牌號：Incoloy A-286/UNSS66286 GH2132是Fe-25Ni-15Cr基高溫合金，加入鉬、鈦、鋁、釩及微量硼綜合強化。在650℃以下具有高的屈服強度和持久、蠕變強度，并且具有較好的加工塑性和滿意的焊接性能。適合制造在650℃以下長期工作的航空發(fā)動機高溫承力部件，如渦pan、壓力機盤、轉(zhuǎn)子葉片和緊固件等。該合金可以生產(chǎn)各種形狀的變形產(chǎn)品，如盤件、鍛件、板、棒、絲和環(huán)形件等。 優(yōu)質(zhì)GH2132合金，是在GH2132合金基礎(chǔ)上發(fā)展而來，只要是提高合金純潔度，限制氣體含量，控制低熔點元素含量，并調(diào)整熱處理制度，從而使合金的熱強性和長期使用性能提高。 1.1 GH2132 材料牌號 GH2132(GH132) 1.2 GH2132 相近牌號 A286,UNSS66286(美國),ZbNCT25(法 國),P.Q.A286(美國) 1.3 GH2132 材料的技術(shù)標準 1.4 GH2132 化學(xué)成分 GH2132合金化學(xué)成分見表1-1，優(yōu)質(zhì)GH2132合金化學(xué)成分見表1-2。表1-1 % C Cr Ni Mo Ti Fe V B Mn Al Si P S 不大于 ≤0.08 13.5～16.0 24.0～27.0 1.00～1.50 1.75～2.30 余 0.10～0.50 0.001～0.010 1.00～2.00 0.04 1.00 0.030 0.020 注：1 冷拉棒、圓餅和環(huán)坯標準規(guī)定ω(Ti)1.80%～2.35%。 2 熱軋和冷軋板標準規(guī)定，ω(B)0.003%～0.010%，ω(Mn)≤2.00%，ω(P)≤0.020%，ω(S)≤0.015%。 3 冷拉焊絲標準規(guī)定，ω(Al)≤0.35%，ω(Ti)1.75%～2.35%，ω(Si)0.40%～1.00%，ω(P)≤0.020%，ω(S)≤0.015%。 4 冷鐓用絲材標準規(guī)定，ω(Ti)1.75%～2.35%，ω(Si)0.40%～1.00%，ω(P)≤0.025%，ω(S)≤0.020%。 5 熱軋和鍛制棒材標準規(guī)定ω(Cu)≤0.25%。表1-2 % C Cr Ni Mo Ti Fe V B Mn Al Si P S 不大于 ≤0.08 13.50～16.00 24.00～27.00 1.00～1.50 1.90～2.35 余 0.10～0.50 0.003～0.010 0.35 0.35 0.35 0.015 0.002 Ca Mg Cu Sn Pb Se Ag Te Tl Bi N O 不大于 0.005 0.005 0.30 0.0050 0.0005 0.0003 0.0005 0.00005 0.0001 0.00003 0.0100 0.0050注：微量元素Se、Te、Tl在確定分析方法前，報實測數(shù)據(jù)，不作為驗收依據(jù)。 1.5 GH2132 熱處理制度 材料標準規(guī)定的GH2132熱處 理制度見表1-3；優(yōu)質(zhì)GH2132熱處理制度為900℃±10℃，1～2h,油冷＋750℃±10℃，16h，空冷表1-3 材料品種 熱處理制度棒材、圓餅 980～1000℃，1～2h，油冷＋700～720℃，12～16h,空冷熱軋板、冷軋板 980～1000℃，空冷＋700～720℃，12～16h，空冷冷拉棒 980～1000℃，1～2h，油冷＋700～720℃，16h,空冷環(huán)件毛坯 980～990℃，1～2h，油冷＋700～720℃，16h,空冷冷鐓用冷拉絲 980～1000℃，水冷或油冷＋700～720℃，16h,空冷 注:冷拉棒和冷拉絲標準規(guī)定，性能檢驗不合格時，可以不大于760℃時效16h，合格后交貨。

1.過熱 ——過熱組織中殘留奧氏體增多，尺寸穩(wěn)定性下降。由于淬火組織過熱，鋼的晶體粗大，會導(dǎo)致零件的韌性下降，抗沖擊性能降低，軸承的壽命也降低。過熱嚴重甚至?xí)斐纱慊鹆鸭y。 2.欠熱 ——淬火溫度偏低或冷卻不良則會在顯微組織中產(chǎn)生超過標準規(guī)定的托氏體組織，稱為欠熱組織，它使硬度下降，耐磨性急劇降低，影響材料壽命。 3.淬火裂紋 ——造成這種裂紋的原因有：由于淬火加熱溫度過高或冷卻太急，熱應(yīng)力和金屬質(zhì)量體積變化時的組織應(yīng)力大于鋼材的抗斷裂強度；工作表面的原有缺陷（如表面微細裂紋或劃痕）或是鋼材內(nèi)部缺陷（如夾渣、嚴重的非金屬夾雜物、白點、縮孔殘余等）在淬火時形成應(yīng)力集中；嚴重的表面脫碳和碳化物偏析；零件淬火后回火不足或未及時回火；前面工序造成的冷沖應(yīng)力過大、鍛造折疊、深的車削刀痕、油溝尖銳棱角等?？傊斐纱慊鹆鸭y的原因可能是上述因素的一種或多種，內(nèi)應(yīng)力的存在是形成淬火裂紋的主要原因。淬火裂紋的組織特征是裂紋兩側(cè)無脫碳現(xiàn)象，明顯區(qū)別與鍛造裂紋和材料裂紋。 4.熱處理變形 ——在熱處理時，存在有熱應(yīng)力和組織應(yīng)力，這種內(nèi)應(yīng)力能相互疊加或部分抵消，是復(fù)雜多變的，因為它能隨著加熱溫度、加熱速度、冷卻方式、冷卻速度、零件形狀和大小的變化而變化，所以熱處理變形是難免的。 5.表面脫碳 ——在熱處理過程中，如果是在氧化性介質(zhì)中加熱，表面會發(fā)生氧化作用使零件表面碳的質(zhì)量分數(shù)減少，造成表面脫碳。表面脫碳層的深度超過后加工的留量就會使零件報廢。表面脫碳層深度的測定在金相檢驗中可用金相法和顯微硬度法。以表面層顯微硬度分布曲線測量法為準，可做仲裁判據(jù)。 6.軟點 ——由于加熱不足，冷卻不良，淬火操作不當?shù)仍蛟斐傻谋砻婢植坑捕炔粔虻默F(xiàn)象稱為淬火軟點。它象表面脫碳一樣可以造成表面耐磨性和疲勞強度的嚴重下降。